Méthode, hypothèses et calculs

A.1 Démarche et conventions

Le livre blanc a été préparé par Cameroon Steel à partir de sources publiées consultées jusqu’au 10 octobre 2026, recensées à l’annexe C, et de la configuration de référence RC-1 de Cameroon Steel (édition du 10 octobre 2026), une base de planification de classe 5 citée comme la configuration de référence RC-1 de Cameroon Steel (estimation de planification). Cette édition utilise les valeurs de RC-1 révisées le 10 octobre 2026 : une ferraille nationale disponible pour l’usine d’environ 30 000 t par an (fourchette de 0 à 60 000) ; une capacité nominale de la phase 1 de 300 000 t de produits finis, pour une production soutenue attendue de 270 000 à 300 000 t ; un tonnage entrant au port d’environ 351 000 t par an en phase 1 ; et un calendrier prévoyant des travaux à partir de 2029, une première coulée au second semestre 2030 et une montée en cadence en 2031. Chaque chiffre est assorti d’une unité, d’une année ou d’une date et d’un renvoi à une source. Les figures portent l’une des quatre pastilles de statut suivantes : sourcé (lu directement dans une source publiée), dérivé (calcul arithmétique sur des données sourcées, présenté ci-dessous), hypothèse (une hypothèse de planification explicite) ou illustratif (un schéma ou un scénario, et non une prévision).

Les chiffres du projet issus de RC-1 portent aussi l’un de trois qualificatifs, réservés aux valeurs de RC-1 et jamais employés comme statut de figure : prévu (une valeur de la configuration actuelle que Cameroon Steel entend construire, comme les unités et la capacité nominale de la phase 1), cible (une date ou une performance visée par le plan mais qui dépend des autorisations, du financement ou des fournisseurs, comme la première coulée) et indicatif (une valeur d’une phase ultérieure ou d’une option non engagée, susceptible de changer sensiblement, comme les phases 2 et 3 et le module de réduction directe).

Les unités sont métriques. « t » désigne la tonne métrique ; « Mt » le million de tonnes ; « Mt/an » le million de tonnes par an ; « kt » le millier de tonnes. L’énergie est exprimée en GJ, MWh, GWh ou TWh ; 1 MWh équivaut à 3,6 GJ. Les volumes de gaz naturel suivent la convention du secteur camerounais en pieds cubes standard : 1 Mscf correspond à mille pieds cubes et 1 bcf à un milliard. Pour les conversions, ce livre blanc retient 1,094 GJ par Mscf (environ 1,037 MMBtu par Mscf à 1,055 GJ par MMBtu), hypothèse adaptée à un gaz de qualité réseau. Les montants sont exprimés dans la monnaie et l’année de la source ; le FCFA n’est converti en USD que lorsque cela est indiqué, au taux de planification de RC-1 de 600 FCFA par USD (fourchette de 560 à 650) [S03]. Le livre blanc ne donne aucun montant d’investissement pour Cameroon Steel.

worldsteel et l’AIE mesurent l’énergie et le CO₂ selon des périmètres différents. Les moyennes par filière de worldsteel incluent les émissions directes, les émissions liées à l’électricité achetée et les émissions amont des matières, et comptent l’électricité en énergie primaire ; l’AIE présente l’énergie finale et, pour les émissions indirectes, retient un facteur d’émission moyen mondial du réseau de 538 g CO₂/kWh en 2019 [S01, S02]. Les intensités de RC-1 sont exprimées par tonne de produit fini, et non par tonne d’acier brut, et utilisent le facteur d’émission du réseau camerounais. Les comparaisons entre ces bases sont indicatives.

A.2 Hypothèses de planification de RC-1

Tableau A.1 Hypothèses de référence et de planification de RC-1 utilisées dans le livre blanc (valeur de planification et fourchette)

Source : configuration de référence RC-1 de Cameroon Steel (estimation de planification), édition du 10 octobre 2026 [S03], et références citées.

A.3 Calculs

D1. Fourchettes de coût d’investissement par filière (chapitre 2, figure ES.1, figure 2.3). L’AIE donne des coûts d’investissement annualisés de 52 à 94 USD par tonne de production annuelle pour la filière du haut fourneau, de 53 à 136 USD pour la filière DRI-FAE au gaz et de 34 à 58 USD pour le FAE à ferraille, avec un taux d’actualisation de 8 %, une durée de 25 ans et un facteur de capacité de 90 % [S02]. Le facteur de recouvrement du capital à 8 % sur 25 ans est de 0,0937. Le coût d’investissement hors intérêts par tonne de capacité annuelle est égal au coût annualisé multiplié par le facteur de capacité et divisé par le facteur de recouvrement : par exemple 52 × 0,9 ÷ 0,0937 ≈ 500 USD. Les fourchettes obtenues sont d’environ 500 à 900, 510 à 1 310 et 330 à 560 USD par tonne, en USD d’environ 2019. Elles ne sont pas actualisées aux prix courants ; les budgets annoncés entre 2020 et 2026 (figure 2.3), de périmètre plus large, vont d’environ 660 à 1 560 USD par tonne. Ces fourchettes servent à comparer les filières, non à chiffrer une usine. Chaque référence de projet est le budget annoncé divisé par la capacité annoncée. Les trois annonces américaines expriment la capacité en tonnes courtes (1 tonne courte = 0,9072 t), converties ici en tonnes : 300 millions USD pour 500 000 tonnes courtes, soit 0,454 Mt, donnent environ 660 USD par tonne [S58] ; 350 millions USD pour 430 000 tonnes courtes, soit 0,390 Mt, environ 900 USD [S57] ; et 450 millions USD pour 500 000 tonnes courtes, environ 990 USD [S59].

D2. Réduction du CO₂ des filières électriques (figure ES.1, synthèse et chapitre 2). 1 moins 1,47 ÷ 2,34 = 37 % ; 1 moins 0,69 ÷ 2,34 = 71 % [S01].

D3. Charge brute du MACF (chapitre 2). Intensité moyenne de la filière multipliée par le prix des certificats du troisième trimestre 2026, 82,32 euros par tonne [S54] : 2,34 × 82,32 ≈ 193 euros ; 1,47 × 82,32 ≈ 121 euros ; 0,69 × 82,32 ≈ 57 euros par tonne, avant déduction des allocations gratuites de l’UE et de tout prix du carbone acquitté dans le pays d’origine. Comme les moyennes de worldsteel incluent l’électricité achetée et les matières amont, que le MACF ne tarife pas pour le fer et l’acier, ce sont des plafonds et non des estimations de la charge d’un exportateur ; le livre blanc 06 (tableau 5.2) calcule la charge sur le périmètre du MACF.

D4. Émissions liées à l’électricité du FAE (chapitre 2). 450 kWh × 0,226 kg CO₂/kWh ≈ 0,10 t de CO₂ par tonne d’acier liquide [S03, S07].

D5. Ferraille nationale collectée (chapitre 3, figure 3.2). Production nationale d’environ 260 000 t (2022) [S74] × environ 1,21 t de charge métallique par tonne de produit (1 ÷ (0,88 × 0,94), les rendements de RC-1) × une part de ferraille locale d’environ 40 % [S32, S33] ≈ 125 000 t, présentée comme « de l’ordre de 0,1 Mt ». Le résultat est un ordre de grandeur, sensible à chacune des données d’entrée ; le livre blanc 04 dérive environ 108 kt (80 à 135 kt) des importations de billettes de 2023.

D6. Bilans de RC-1 (chapitres 3 et 9). Acier liquide = produits finis ÷ 0,94 ; charges métalliques = acier liquide ÷ 0,88 ; DRI/HBI = 30 % des charges métalliques ; ferraille = le solde. Électricité = acier liquide × (450 + 70) kWh + produits finis × 110 kWh + produits de la phase 1 × 300 kWh pour le chauffage par induction. Gaz = produits des phases 2 et 3 × 1,3 GJ. Périmètre 1 = acier liquide × 0,10 t + gaz × 0,0561 t/GJ ; périmètre 2 = électricité × 0,226 t/MWh ; amont du DRI importé = DRI × 0,7 t [S03]. Pour la phase 1 : 300 000 ÷ 0,94 = 319 149 t d’acier liquide ; ÷ 0,88 = 362 669 t de charges métalliques ; 30 % = 108 801 t de DRI ; électricité = 319 149 × 0,520 + 300 000 × 0,410 = 288 957 MWh (moyenne de 33 MW sur 8 760 heures ; RC-1 indique 36 MW sur une base de 8 000 heures de fonctionnement) ; périmètres 1 + 2 = (31 915 + 65 304) ÷ 300 000 = 0,324 t par tonne ; y compris l’amont du DRI (76 161 t) = 0,578 t. Les bilans électriques de RC-1 retiennent 450 kWh/t au four. À la valeur haute de planification d’environ 490 kWh/t (D9), l’électricité augmente de 40 kWh par tonne d’acier liquide : environ 13 GWh en phase 1 (302 GWh ; 38 MW sur la base de 8 000 heures), 21 GWh pour les phases 1 et 2 (443 GWh ; 55 MW) et 43 GWh à plein développement (796 GWh ; 99,5 MW). L’intensité des périmètres 1 + 2 augmente de 40 × 0,226 ÷ 0,94 ≈ 0,01 t par tonne de produit, à environ 0,33 t en phase 1 et 0,34 t à plein développement, et à environ 0,59 t en incluant l’amont du DRI.

D7. Part des billettes dans les importations du chapitre 72 (figure 3.1). 161 400 t de la position SH 7207 [S05] ÷ 304 062 t d’importations du chapitre 72 en 2023 [S71] ≈ 53 %. Les deux sources relèvent de systèmes de déclaration différents : la part est donc indicative.

D8. Temps de coulée à coulée et heures de four (chapitre 5, figure 5.2). Énergie par coulée = environ 40 t × 450 kWh/t = 18 MWh à la valeur de planification, ou environ 40 t × 490 kWh/t = 19,6 MWh à la valeur haute. Puissance active : environ 25 MW, hypothèse retenue pour un transformateur de four de la classe 30 à 33 MVA à un facteur de puissance moyen d’environ 0,8 (24 à 26 MW). Le temps sous tension est d’environ 43 minutes pour 18 MWh et d’environ 47 minutes pour 19,6 MWh. Temps hors tension repris de la conception de référence publiée [S75], avec une minute supplémentaire pour le chargement d’un panier plus petit : 12 minutes. Le temps de coulée à coulée est d’environ 55 ou 59 minutes. Coulées à la capacité nominale = 320 000 t ÷ environ 40 t = environ 8 000. Heures de four = environ 8 000 × temps de coulée à coulée ÷ 60 : 8 000 × 55 ÷ 60 ≈ 7 300 à la valeur de planification et 8 000 × 59 ÷ 60 ≈ 7 900 à la valeur haute, sur les 8 760 heures de l’année. Puissance spécifique du transformateur de la conception de référence = 156 MVA ÷ 150 t ≈ 1,04 MVA par tonne [S75] ; celle du four de la phase 1 est plus faible.

D9. Électricité du FAE et part de DRI (chapitre 5, figure 5.3). Électricité = 450 kWh/t, lus comme une valeur en tout-ferraille, + 14,5 kWh/t par tranche de 10 points de pourcentage de DRI dans la charge, selon la référence ENERGIRON [S20] : 493,5 kWh/t à 30 %, retenus comme valeur haute de planification d’environ 490 kWh/t, et 551,5 kWh/t, environ 550, à 70 %. La valeur de planification de RC-1, 450 kWh/t, est comprise dans la fourchette de la SFI de 347 à 500 kWh/t, qui couvre déjà les charges courantes ; la pénalité ne sert qu’à établir la valeur haute.

D10. Besoin en gaz d’un module DRI (chapitre 4, figure 4.4). Gaz = tonnage de DRI × 10 GJ/t [S20] ; 1 Mt de DRI → 10 PJ ÷ 1,094 GJ par Mscf ≈ 9,14 millions de Mscf ≈ 9,1 bcf ; 0,5 Mt → 4,6 bcf. Part de la production nationale de 2025 (75,475 bcf) [S21] : 9,14 ÷ 75,475 ≈ 12 %. Alimentation du GNL en 2025 = 17,905 + 53,716 = 71,6 bcf ≈ 95 % de la production [S21].

D11. Coût du gaz par tonne de DRI (chapitre 4). 9,14 Mscf par tonne × 1 830 FCFA (prix de la centrale) ≈ 16 700 FCFA ; × 3 135 FCFA (prix industriel) ≈ 28 700 FCFA [S21] ; à 600 FCFA par USD, environ 28 à 48 USD par tonne. Le chapitre 4 cite la fourchette du livre blanc 05 (chapitre 7) : 27 à 51 USD.

D12. Minerai, concentré et boulettes par tonne de DRI (chapitre 4, figure 4.3). Boulettes par tonne de DRI ≈ 1,45, d’après les chiffres de BloombergNEF cités par l’IEEFA (210 Mt d’offre de boulettes plafonnant le DRI à environ 145 Mt en 2030 ; 252 Mt le plafonnant à environ 174 Mt en 2040) [S17]. Concentré ≈ boulettes (liant et humidité ignorés). Minerai = concentré ÷ rendement massique de 0,45 [S19] ≈ 3,2 t par tonne de DRI. Pour 1 Mt de DRI : environ 1,45 Mt de boulettes et 3,2 Mt d’itabirite par an.

D13. Électricité nécessaire au DRI à l’hydrogène (chapitre 4). 54 kg d’hydrogène par tonne de DRI [S85] × 50 MWh par tonne d’hydrogène (hypothèse) = 2,7 MWh par tonne de DRI ; pour 1 Mt, 2,7 TWh par an, à comparer à une production nationale de 8,12 TWh en 2025 [S51], soit environ 33 %.

D14. CO₂ du réchauffage (chapitre 6, figure 6.2). Induction : 300 kWh × 0,226 kg/kWh ≈ 0,068 t de CO₂ par tonne. Gaz : 1,3 GJ × 0,0561 t/GJ ≈ 0,073 t de CO₂ par tonne [S03, S07, S96]. Enfournement à chaud à 700 °C : 1,1 à 1,6 GJ moins 0,55 GJ [S50] = 0,55 à 1,05 GJ par tonne.

D15. Économie liée au management de l’énergie (chapitre 8). Amélioration de 4,1 % la première année [S31] × 289 GWh [S03] ≈ 12 GWh par an ; présentée comme « environ 4 % ».

D16. Usine complète avec DRI national (chapitre 9). À 1 Mt/an avec 70 % de DRI dans la charge : DRI = 0,70 × 1 208 897 ≈ 846 000 t. Émissions du four à cuve dues au gaz = 846 000 × 10 GJ × 0,0561 ≈ 475 000 t [S20, S96] ; son électricité est comptée ci-après, avec celle de l’usine. Émissions directes du FAE = 1 063 830 × 0,10 ≈ 106 000 t. Gaz de réchauffage = 910 000 GJ × 0,0561 ≈ 51 000 t. Électricité = 753 GWh (RC-1) + 1 063 830 × 58 kWh (quatre tranches supplémentaires de 14,5 kWh/t de 30 à 70 % de DRI) ≈ 62 GWh + 846 000 × 73 kWh pour le four à cuve ≈ 62 GWh ≈ 877 GWh × 0,226 kg [S07] ≈ 198 000 t. Total ≈ 830 000 t ÷ 1 000 000 t de produit ≈ 0,83, présenté comme « environ 0,8 t de CO₂ par tonne », hors production des boulettes et extraction minière.

D17. Unités de fer rapportées à la ferraille nationale (chapitre 3, constats). 1 208 897 t ÷ environ 125 000 t (D5) ≈ 9,7, présenté comme « à peu près dix fois ». Phase 1 : 362 669 ÷ 125 000 ≈ 2,9, ou environ 3,6 rapporté à l’ordre de grandeur arrondi de 0,1 Mt, présenté comme « trois à quatre fois » ; 362 669 ÷ 53 000 à 61 833 ≈ 5,9 à 6,8 (« environ six fois »).

D18. Fourchette de production de la phase 1 et puissance du transformateur (chapitre 5, constat 9). Coulées = heures de marche × 60 ÷ temps de coulée à coulée (D8). Pour 7 000 à 7 700 heures de marche : environ 7 640 à 8 400 coulées à environ 55 minutes, soit environ 305 000 à 336 000 t d’acier liquide ; environ 7 120 à 7 830 coulées à environ 59 minutes, soit environ 285 000 à 313 000 t. Produits finis = acier liquide × 0,94, plafonné à la capacité nominale du laminoir de 300 000 t : environ 287 000 à 300 000 t à 450 kWh/t et environ 268 000 à 294 000 t à 490 kWh/t, présentés comme environ 270 000 à 300 000 t, en cohérence avec la production soutenue attendue de RC-1 [S03]. Transformateur pour 320 000 t d’acier liquide en 7 000 heures à 490 kWh/t : temps de coulée à coulée = 7 000 × 60 ÷ environ 8 000 ≈ 52,5 minutes ; temps sous tension = 52,5 moins 12 = 40,5 minutes ; puissance active = 19,6 MWh ÷ 0,675 h ≈ 29 MW ; ÷ environ 0,8 ≈ 36 MVA, présenté comme environ 36 à 40 MVA. Effacement : pour 55 à 59 minutes par coulée, une heure de four perdue coûte à peu près une coulée d’environ 40 t.

D19. Tonnage entrant au port (chapitres 3 et 9). Tonnage entrant = charges métalliques moins ferraille nationale (30 000 t) plus environ 6 % des produits finis pour les consommables (chaux, ferro-alliages, électrodes, réfractaires) [S03] : 362 669 moins 30 000 + 18 000 ≈ 351 000 t en phase 1 ; 1 208 897 moins 30 000 + 60 000 ≈ 1 239 000 t à plein développement, avant tout DRI national. Ferraille importée en phase 1 = 253 868 moins 30 000 ≈ 224 000 t.

D20. Unités de fer par tonne de billette (chapitre 2). 1 ÷ 0,88 de rendement métallique ≈ 1,14 t d’unités de fer par tonne d’acier liquide [S03] ; avec des pertes de coulée d’environ 1 % (hypothèse), environ 1,15 t par tonne de billette.

A.4 Limites de l’analyse

Le livre blanc utilise des références publiées et une configuration de planification de classe 5. Les conceptions propres aux fournisseurs, les conditions de site et les conditions contractuelles modifieront de nombreuses valeurs, et certaines données reposent sur des sources anciennes ou de presse (par exemple les données de 2006 sur la ferraille et la part de ferraille rapportée par le secteur). Les valeurs de coût d’investissement sont des références destinées à comparer les filières ; ce ne sont pas des estimations du coût de l’usine de Cameroon Steel. Les estimations d’émissions des phases futures dépendent de l’évolution du réseau, de l’incorporation d’hydrogène et du périmètre retenu ; elles seront remplacées par des valeurs mesurées une fois l’usine en exploitation.